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2023 04-04: 泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究二十八

2023-04-04

泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究二十八当 R/L＞1/√2时，绞线CD到达固支边时绞线EF还未到达中心点，因此，板的响应过程不同，如图3-7所示，第一相结束时ζ 1 =L

2023 04-04: 泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究二十七

2023-04-04

泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究二十七下面求解式 (3-43), 令 ( 12N 0 /mL 3 ) (T-T 2 ) = θ ,且 t an θ=K, 则： w( T ) = [ w 1 +w 2 +( M 0U +M 0C ) /N 0 ] ·cos θ ·[ √ ( 12N 0 /mL 3 ) ]3

2023 04-04: 泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究二十六

2023-04-04

泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究二十六当夹芯板停止运动时，其中心点达到最大挠度，此时 Ψ (t) =0。式(3- 41 )对时间 t 求一次导数，得： Ψ (t)=-[√(12N 0 /mL 3 )]

2023 03-13: 泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究二十五

2023-03-13

泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究二十五求解方程组 3-39可得： A 1 =[W 1 +W 2 +( M 0U +M 0C )/ N 0 ] ·cos[ √( 12N 0 /mL 3 )]T 2 -( mL 3 /12N 0 )( 3R 2 v 1 /L 2 ) ·sin[ √( 12N 0 /mL 3 )]T

2023 03-13: 泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究二十四

2023-03-13

泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究二十四 Ψ+(12N 0 /mL 3 )W =0 （3-34）要求得方程 3-33的通解，首先必须求出方程3-34的通解。方程 3-34的特征方程为： λ 2 + (12N 0 /mL 3

2023 03-13: 泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究二十三

2023-03-13

泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究二十三在第三相的运动过程中，在板的中心点存在静态塑性绞，在固支边存在静态塑性绞线，如图 3.6所示，板的运动为自由体

2023 03-13: 泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究二十二

2023-03-13

泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究二十二将 (3-2 1 ) 带入上式，得： 1/2 mv 1 R 2 (L- 2/3 R)=m [ 3 R 2 v 1 / ( ξ 1 +R ) 2 ] · [ 1/6 ( L- ξ 1 - R )( ξ 1 +R ) 2 + 1/3 ( ξ 1 +R ) 2 - 1/4 ( ξ

2023 03-13: 泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究二十一

2023-03-13

泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究二十一在第二相的运动过程中，在板的中心点存在静态塑性绞，如图 3-5所示。绞线CD继续向固支边移动，从板中心至固支边，速

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